Расчет продольной дифференциальной защиты генератора на реле типа ДЗТ-11/5

Рисунок 22. Схема замещения для расчета РЗ блока генератора 300 мВт.

Минимальный релейный ток небаланса определяется по формуле:

I_{аб расч} = К_одн У I_КG, (12.1).

где К_одн — коэффицент однотипности трансформатора тока (ТА) принимаем равным 1 пр разных ТА на выводах генератора и в нейтрали и 0,5 при одинаковых;

I_КG — периодическая составляющая тока трехфазного КЗ при КЗ за трансформатором блока или наибольшее значение тока асинхронного тока;

I_КG = (Е'_Х U_б / (Х₇₂+Х₇₃)) U_б/U_ср, (12.2).

I_КG = (113 330/)) 330/15,75 = 12,2 кА Ток асинхронного хода генератора определяется по йормуле:

I_ax = ((2U_б E''_x)/(X_c+X_G+X_T)) (Uб/Uср) (12.3).

I_ax =((2 330 1)/1.73(0.4+0.55+0.29)) 330/15.75 = 153.06 кА.

I_{нб расч} = 0,50,1153,06 = 7,65 кА Магнитодвижущая сила срабатывания РЗ определяется по формуле:

F_раб = (К_н I_{нб расч макс}/ K) W, (12.4).

где К_н — коэффицент надежности 1.6;

К — коэффицент трансфармации ТА 10 000/5;

Wчисло витков рабочей обмотки ФЗТ-11/5 = 144 В.

F_раб = (1,6 2480/2000) 144 = 285,7 АВ принимаем 286 АВ Определяем F_тор по формуле:

F_тор = 136 -1 (12.5).

F_тор = 136 = 364,4 АВ Определим вторичное значение тормозного тока:

I_{торм втор} = I_ax/K, (12.6).

I_{торм втор}= 153.0610³/2000 = 76.53.

Определим число витков тормозной обмотки.

W_тор = F_тор/ I_{торм втор} ,.

W_тор = 364,4/76,53 = 4,76 В Принимаем число витков тормозной обмотки реле АЗТ 11/5 W_тор= 5 В Чуствительность защиты проверяется при 2-х фазного КЗ на выводах генератора К₂ = I_k⁽²⁾/K I_ср (12.7).

где I_ср — вторичный ток срабатывания защиты К₂=((5110³)/3)/20 000,694 = 31,6.

I_ср = F_ср/W_раб = 100/141 = 0,694 А Чувствительность защиты соответствует требованиям ПУЭ.