Тепловой расчёт.
План лесосушильного цеха
Рассчитываем расход теплоты на начальный прогрев 1 м³ пиломатериалов: Рассчитываем парциальное давление водяного пара и влагосодержание: Г/кг Теплосодержание воздуха I1, кДж/кг определяем по формуле: Для данного расчётного материала сБ= 300 кг/м3, влажность W=80%. Vпр1=4,62· 10−6·Т1·(622+d1)=4,62·10−6·361·(622+347,6)=1,617 м3/кг. Коэффициент теплопередачи, Вт/(м· 0C). Таблица 4.3. Расход теплоты… Читать ещё >
Тепловой расчёт. План лесосушильного цеха (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Определение массы испаряемой влаги
Расчетный материал — Пихта 19Чн/о Для пихты сбаз=300 кг/м3. Значения начальной и конечной влажности по заданию на курсовое проектирование соответственно составляют Wн=80%, Wк=20%.
кг/м3.
Е=6,22 м3,.
Dоб=180,0· 6,22=1119,3 кг/об.
tоб.с =17,68 — (2,4+0)=15,3 ч.
кг/с.
Dр=0,0203· 1,1=0,0224 кг/с Для камер периодического действия t1 и ц1 принимают по второй ступени сушки расчетного материала: t1=88 оС, ц1=55%.
В соответствии с начальными параметрами сушильного агента на входе в штабель (t1=88 0С), выбираем по табл. 1 [1], с. 211 давление насыщенного водяного пара. Путём интерполяции находим: Рн1=65 186 Па.
Рассчитываем парциальное давление водяного пара и влагосодержание:
Рn1=0,55· 65 186=35852 Па.
г/кг Теплосодержание воздуха I1, кДж/кг определяем по формуле:
кДж/кг.
кг/м3.
Приведённый удельный объём Vпр1, м3/кг сухого воздуха определяем по формуле:
Vпр1=4,62· 10-6·Т1·(622+d1)=4,62·10-6·361·(622+347,6)=1,617 м3/кг.
кг/кг,.
г/кг,.
0C.
Па.
T2= t2 + 273 = 83,84+ 273 = 356,8 К,.
м3/кг.
Для данного расчётного материала сБ= 300 кг/м3, влажность W=80%.
кг/м3.
Значения удельной теплоёмкости с(-), с(+) и сд определим по диаграмме на рис. 2.3 [1], (с. 73). Начальную температуру для зимних условий принимаем t0=-20 0С, для среднегодовых — t0=5,5 0С (приложение 7) [2], (с. 94). Тогда для средней температуры t=-20/2=-10 0C удельная теплоёмкость составляет с(-)=2,21 кДж/(кг?0С), для температуры t=98/2=49 0С — с(+)=3,1 кДж/(кг?0С), для температуры t=(5,5+98)/2=51,7 0С — сд=3,11 кДж/(кг?0С). По таблице 5 приложения [1], (с. 214) для t0=-20 0С определим содержание воды, оставшейся в замороженной древесине в жидком состоянии Wс.ж.=18%.
Рассчитываем расход теплоты на начальный прогрев 1 м3 пиломатериалов:
для зимних условий:
кДж/м3;
для среднегодовых условий:
кДж/м3.
кВт, Камеры находятся вне помещения, поэтому значения энтальпии и влагосодержания свежего воздуха принимаем по приложению 7 [1], (с. 94). Получаем для среднегодовых условий I0=5,5 кДж/кг, d0=4,5 г/кг, для зимних условий I0=-5,8 кДж/кг, d0=2,4 г/кг. Температуру смоченного термометра психрометра определим, используя данные таблицы 2.3: tм=74 0С. Согласно рекомендациям [1], (с. 27) сґ= 4,19 кДж/(кг?0С).
кДж/кг,.
кДж/кг.
Расход теплоты на испарение влаги из 1 м3 расчётного материала определяем для зимних и среднегодовых условий по формуле 4.14 [1], (с. 27):
кДж/м3, (4.23).
qисп'зим = 472 678,8 кДж/м3,.
qисп'сг = 470 005,8 кДж/м3.
Расход теплоты в единицу времени на испарение влаги рассчитаем для зимних и среднегодовых условий по формуле 4.15 [1], (с. 27):
кВт, (4.24).
Q зисп = 58,8 кВт,.
Q сгисп = 58,4 кВт.
Наименование ограждений. | Площадь, м2 | Коэффициент теплопередачи, Вт/(м· 0C). | Температура, 0C. | Теплопотери, кВт. | |||
средняя в камере. | наружная. | Qогр.i | Qогр. | ||||
Зимние условия. | |||||||
Боковая стена. | 15,84. | 0,396. | 85,92. | — 20. | 0,665. | 3,550. | |
Торцовая стена. | 18,54. | 0,396. | 85,92. | — 20. | 0,778. | ||
Дверь. | 8,58. | 0,396. | 85,92. | — 20. | 0,360. | ||
Торцевая стена со стороны двери. | 9,96. | 0,396. | 85,92. | — 20. | 0,418. | ||
Перекрытие. | 22,66. | 0,396. | 85,92. | — 20. | 0,951. | ||
Пол. | 22,66. | 0,198. | 85,92. | 0,377. | |||
Среднегодовые условия. | |||||||
Боковая стена. | 15,84. | 0,396. | 85,92. | 5,5. | 0,505. | 2,750. | |
Торцовая стена. | 18,54. | 0,396. | 85,92. | 5,5. | 0,591. | ||
Дверь. | 8,58. | 0,396. | 85,92. | 5,5. | 0,274. | ||
Торцевая стена со стороны двери. | 9,96. | 0,396. | 85,92. | 5,5. | 0,318. | ||
Перекрытие. | 22,66. | 0,396. | 85,92. | 5,5. | 0,722. | ||
Пол. | 22,66. | 0,198. | 85,92. | 0,341. | |||
Удельный расход теплоты на потери через ограждения в пересчёте на 1 кг испаряемой влаги определим для зимних и среднегодовых условий по формуле 4.18 [2], (с. 30):
кДж/кг, (4.27).
кДж/кг,.
кДж/кг.
В пересчёте на 1 м3 расчётных пиломатериалов тепловые потери через ограждения определим по формуле 4.19 [2], (с. 30):
кДж/м3, (4.28).
qогр'з=47 114,8 кДж/м3,.
qогр'сг=36 499,2 кДж/м3.
Таблица 4.3. Расход теплоты на сушку.
Статья расхода теплоты. | Зимние условия. | Среднегодовые условия. | |||||
на 1 м3 древесины. | на 1 кг испаряемой влаги. | за 1с. | на 1 м3 древесины. | на 1 кг испаряемой влаги. | за 1с. | ||
Прогрев материала. | 250 230,0. | 1390,2. | 180,1. | 155 344,5. | 863,0. | ; | |
Испарение влаги. | 472 678,8. | 2626,0. | 58,8. | 470 005,8. | 2611,1. | 58,4. | |
Потери через ограждения. | 47 114,8. | 261,7. | 3,6. | 36 499,2. | 202,8. | 2,8. | |
Расход теплоты на сушку. | ; | 5133,5. | ; | 794 219,4. | 4412,3. | ; | |
Определение расхода теплоносителя. | ||||||
Пар | ||||||
iн. | Мп. | 364,0. | ||||
i". | М1пр | 382,4. | ||||
N. | М1суш. | 132,2. | Принимаем Nпр | |||
Ф. | N пр | 1,8. | ||||
тау расч. | 0,74. | N суш. | ||||
Сз. | 1,3. | Мц. | 1954,5. | |||
Тау.ц.ср | 1,77. | |||||
Отнош.тау. | 2,41. | |||||
Мг. | 6624,6. | |||||
Тепловая нагрузка на калориферы. | ||||
Qисп. | 58,8. | Qк. | ||
Qогр | 3,6. | 76,92. | ||
Сп. | 1,2. | |||
Биметаллические трубы. | ||||||
L канала, мм. | ||||||
А, мм. | ||||||
Аз. | ||||||
можно n к. | 4,8. | |||||
берем n к. | по длине. | |||||
Sт. | ||||||
Б канала. | ||||||
кол-во рядов. | ||||||
d2. | 0,40. | |||||
hp. | ||||||
0,75. | f жс. | 0,317 241. | ||||
Sр | w жс. | 10,9. | ||||
f пм. | 1,27. | 2…18. | ||||
V, м3/c. | 13,89. | максим n т1. | 16,52. | |||
Кк. | 34,2. | берем n т1. | по шир | |||
Сз. | 1,2. | n т. | ||||
F. | 130,05. | |||||
Пар | ||||||
tн. | 127,43. | |||||
t1. | ||||||
t2. | 83,84. | |||||
дельта tср | 41,5116. | |||||
Qу. | 153,9. | |||||
Поскольку Qу>Qк.