Конструирование продольной и поперечной арматуры и расчет подкрановой консоли

Анализируя результаты расчета всех опасных сечений колонны, целесообразно в надкрановой части принять симметричную продольную арматуру по 2ш16 А-II (Asл=Asn=402 мм2 >272 мм2). Для подкрановой части колонны примем по 2ш20 A-II (Asn = 628>608мм2) и конструктивную арматуру 2ш12 A-II (Asn = 226мм2), схемы расположения стержней в сечениях приведены на рис. 4.1.

Рисунок 4.1 Армирование надкрановой и подкрановой частей Поперечную арматуру в надкрановой и подкрановой частях колонны по условию свариваемости принимаем диаметром 5 мм класса Вр-I, которая должна устанавливаться в сварных каркасах с шагом 300 и 350 мм (не более 20d = 20•16 = 320 мм, 20d = 20•20 =400мм).

Выполняем проверку принятого продольного армирования на прочность в плоскости, перпендикулярной раме, при действии максимальных продольных сил.

Для надкрановой части колонны имеем: N = 334,66 кН; Nl = 267,62кН; Nsh = 0 (талон № 4).

Размеры сечения: b = 380 мм; h = 400 мм; l0 = 4,95 м. Назначая а=а'= 40 мм, получим h0 = 360 мм.

Так как l0/h = 4950/400=12,37>4, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Находим значение случайного эксцентриситета:

еа? h/30=330/30=5,5 мм, принимаем еа = 10 мм;

Тогда соответствующие значения изгибающих моментов будут равны:

;

Для определения Ncr вычисляем:

принимаем .

Так как eа/h = 13,33/400= 0,033>де, min = 0,5−0,01•12,37−0,01•14,5 = 0,232, принимаем де = 0,232.

кН и .мм.

Определим высоту сжатой зоны х по формуле (107) [4]:

мм. < мм,.

прочность сечения проверяем по условию (108) [4]:

Н· мм =146,8 кН· м > кН· м, т. е. прочность в надкрановой части колонны обеспечена.

При проверке прочности подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, учитываем только угловые стержни по 2ш20 (As = 628мм2).

Размеры сечения: b = 800 мм; h = 400 мм; l0 = 8,04 м. Назначая, а = а' = 40 мм, получим h0 = 360 мм.

Так как l0/h = 8040/800=20,1<17,37, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Расчётные усилия в сечении 6−6: N =652,02кН; Nl =399,12 кН;

Nsh = 192,57 кН.

Расчёт прочности подкрановой консоли (рис. 4.2) производим на действие нагрузки от собственного веса подкрановых балок и максимального вертикального давления от двух сближенных мостовых кранов с учётом коэффициента сочетаний Ш = 0,85, или.

Q = G6+DmaxШ = 46+305,43•0,85 = 305,62кН.

Проверяем прочность консоли на действие поперечной силы при возможном разрушении по наклонной полосе в соответствии с п. 3.99 [4]. Так как 2,5Rbtbh0 = 2,5•1,05•800•660 = 1386кН>Q = 305,62кН, то по расчёту не требуется поперечная арматура. По конструктивным требованиям принимаем хомуты ш 6 А-I, устанавливаемые с максимально допустимым шагом 150 мм.

Для обеспечения прочности консоли в вертикальном сечении на действие изгибающего момента определяем площадь сечения продольной арматуры по формуле 208 [4]:

Принимаем 2ш12 A-II (As = 226мм2).

Рис. 4.2 К расчету подкрановой консоли