Расчёт дифференциальной токовой защиты с реле ДЗТ-11

1. Первичные токи на сторонах высшего и низшего напряжения трансформатора и вторичные в плечах защиты:

Расчёт и его результаты приведены в таблице 4.

Таблица 4 — Расчёт первичных и вторичных токов в плечах защиты.

Наименование величины.	Обозначение и метод определения.	Числовое значение.
35 кВ.	10,5 кВ.
Первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, А.
Схема соединения трансформатора тока.	;
Коэффициент трансформации трансформаторов тока.
Вторичные токи в плечах защиты, А.

За основную сторону принимается сторона 35 кВ, так как вторичный ток в плечах защиты на этой стороне имеет большее значение.

2. Минимальный ток срабатывания защиты для основной стороны:

где — коэффициент надёжности, учитывающий погрешности реле, ошибки расчёта и небольшой запас.

3. Ток срабатывания реле на основной стороне, число витков рабочей обмотки БНТ реле ДЗТ-11 для основной стороны 35 кВ и для неосновной стороны 10 кВ.

Таблица 5 — определение тока срабатывания реле и числа обмоток реле ДЗТ-11.

Наименование величины.	Обозначение и метод определения.	Числовое значение.
Ток срабатывания реле на основной стороне, А.
Число витков обмотки БНТ реле для основной стороны:
— Расчётное значение.
— Принятое значение.
Число витков обмотки БНТ реле для неосновной стороны:
— Расчётное значение.
— Принятое значение.

Принимается к установке на БНТ реле ДЗТ-11 следующее число витков: для основной стороны витков, для неосновной стороны витков.

Это соответствует току срабатывания защиты для основной стороны:

4. Число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11, полный первичный ток небаланса при внешнем трёхфазном коротком замыкании в максимальном режиме системы и при раздельной работе трансформаторов.

Число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11:

где tg б — тангенс угла наклона касательной к оси абсцисс при (tg б = 0,75).

— тормозной ток реле, который принимается равным току внешнего короткого замыкания.

— коэффициент надёжности (= 1,5).

В случаях витков получилось дробным, принимается ближнее большее целое число витков.

Их расчёт и результаты приведены в таблице 6.

Таблица 6 — определение числа витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11.

Наименование величины.	Обозначение и метод определения.	Числовое значение.
Первичный расчётный ток небаланса с учётом составляющей при КЗ на шинах НН, А.
Число витков тормозной обмотки БНТ реле:
— Расчётное.
— Принятое.

5. Чувствительность защиты при внутреннем двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы системы, когда торможение отсутствует (раздельная работа трансформаторов):

>1,5.

6. Первичные токи, соответствующие токам в реле на отдельных сторонах защищаемого трансформатора, и ток в тормозной обмотки БНТ реле при коротком замыкании на выводах низшего напряжения защищаемого трансформатора для случая, когда имеется торможение.

Ток короткого замыкания при внутреннем двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы системы при наличии торможения, приведённый к стороне низшего напряжения:

Ток, протекающий через тормозную обмотку реле, которая включена на низшее напряжение трансформатора:

7. Рабочая МДС и тормозная МДС БНТ реле в рассматриваемых случаях короткого замыкания:

где — тормозной ток, подводимый к реле.

— число витков тормозной обмотки БНТ реле ДЗТ-11.

8. Рабочая МДС срабатывания реле:

Рабочая МДС срабатывания реле определяется графически по характеристике реле, соответствующей максимальному торможению.

Рисунок 4 — Тормозные характеристики ДЗТ-11: 1 — зона срабатывания, 2 — зона срабатывания или торможения, 3 — зона торможения.

9. Коэффициент чувствительности при наличии торможения:

> 1,5.

Значения удовлетворяют требованиям ПУЭ и РУ по РЗ, следовательно дифференциальная защита трансформатора может быть выполнена с реле ДЗТ-11.

Схема подключения реле ДЗТ-11 к ТТ двухобмоточного трансформатора с расщеплённой обмоткой приведена на рисунке 5.

Рисунок 5 — Схема подключения реле ДЗТ-11 к ТТ двухобмоточного трансформатора с расщеплённой обмоткой.