Определение расчетных усилий

Расчетный пролет панели при глубине опирания 15 см.

L0 = 5. 98- 4/3· 0. 15 = 5. 78 м Нагрузка на 1мІ панели.

Нагрузка на 1 м длины панели Расчетная полная q= 5. 67· 1. 5=8. 51 кН/м Нормативная полная qn= 4, 94· 1. 5=7, 41 кН/м.

Усилия от расчетных и нормативных нагрузок

От расчетной нагрузки:

От нормативной полной нагрузки:

Установление размеров сечения плиты

Высота сечения многопустотной предварительно напряженной плиты.

h =22 см; рабочая высота сечения h0=h-a=22−3=19 см;

размеры:

толщина верхней и нижней полок.

.

Ширина рёбер: средних 4, 0 см, крайних- 5, 3 см. В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения; отношение h’f/h=38, 5/220= 0. 175 >0. 1, при этом в расчет вводится вся ширина полки b’f=1460 мм; расчетная ширина ребра:

Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси

М=35. 54 кНм.

Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.

Вычисляем:

Из таблицы находим ?=0, 05; x = ?b0=0, 0519=0. 95см<3, 0 см — нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки; ?=0, 997.

Вычисляем характеристику сжатой зоны по формуле:

?=0, 85−0, 008? b2Rb=0, 85−0, 814, 50, 9=0, 75.

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны по формуле:

здесь ?SR=Rs=680+400−588=492 МПа;

в знаменателе формулы принято 500 МПа, поскольку? b2<1.

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести, согласно формуле:

?s6=???R-1) =1, 15- (1, 15−1) (20, 1/0, 57−1) =1, 247>?

здесь: ?=1, 15 — для арматуры класса Ат600; принимаем? s6=?=1, 15.

Вычисляем площадь растянутой арматуры:

см2.

Принимаем 4 стержней? 10 Ат600 с Аs= 3, 14 см².

Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси.

Q=24, 59 кН Влияние усилия обжатия P= (529, 2- 0, 03· 529, 2) 3, 14· 100= 161, 2 кH:

Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчёту.

Условие:

Qmax=24, 59 103 Н < 2, 5Rbtbh0=2, 50, 91, 05 (100) 45, 8319=205, 7103 Н — удовлетворяется.

При и поскольку 0, 16b4 (1+n) Rbtb=0, 161, 5 (1+0, 33) 0, 91, 0545, 83 100=1382, 43Н/см>

>110, 2 Н/см, принимают с=2, 5h0=2, 519= 47, 5 см.

Другое условие: при Q = Qmax — q1c = 24. 59 103 — 76. 1· 47, 5 = 20. 98 103 H,.

;

удовлетворяется. Следовательно, поперечной арматуры по расчёту не требуется.

На приопорных участках длиной l/4 арматуру устанавливают конструктивно, 4? Вр-I с шагом s=h/2=22/2=11 см (принимаем 100 мм); в средней части пролёта поперечная арматура не применяется.

Расчет пустотной плиты по предельным состояниям второй группы.

Геометрические характеристики приведенного сечения.

Круглое очертание пустот заменяют эквивалентным квадратным со стороной:

h=0. 9d=0, 9· 15, 9=14, 31 см.

Толщина полок эквивалентного сечения: h’f=h= (22−14, 31) · 0, 5=3, 85 см.

Ширина ребра 146−7· 14, 31=45, 83 см.

Ширина пустот 146−45, 83=100, 17 см.

Площадь приведённого сечения Ared=146· 22−100, 17· 14, 31=1778, 567 см².

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения: y0=0, 5h=0, 5· 22=11см.

Момент инерции сечения (симметричного) :

см4.

Момент сопротивления сечения по нижней зоне:

см3;

то же, по верхней зоне см3.

Расстояние от ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой зоны (верхней), до центра тяжести сечения по формуле.

cм;

то же, наименее удалённой от растянутой зоны (нижней) rinf =4, 57 см.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне согласно формуле:

см3, здесь г=1, 5 для двутаврового сечения.

Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия W’pl=14 330, 4 см³.