Вариант 2

R=, где γс1иγс2- коэффициенты условий работы грунтового основания издания во взаимодействии с основанием, Мγ, Мq, Мc — коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СНиП [6]в зависимости от расчетного значения угла внутреннеготрения грунта II, находящегося непосредственно под подошвой фундамента.

Для грунтов, характеризуемых углом внутреннего трения φ = 24º по таблице находим:

Мγ = 0,78;Мq = 4,11;МС = 6,67.Коэффициенты условий работы принимаем равными γС1 = 1,25 (супесь полутвердая с IL=0); γС2 = 1,0.Коэффициент k принимаем равным 1,0.Осредненное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундаментов:γ′II = кН/м3Приведенная глубина заложения фундаментаd1 — приведенная глубина заложения наружных и внутреннихфундаментов со стороны подвала:

где hs — толщина слоя грунта от отметки подошвы фундамента до отметки низа пола подвала, м;hcf — толщина конструкции пола подвала, м;cf — расчетное значение удельного веса материала конструкции пола подвала, принимается равным 22 кН/м3.=db — глубина подвала, принимаеравным 0. сII- удельное сцепление, для супеси8 кПа. R=, Условие p≤Rвыполняется: 892,0 кПа <1001,2 кПа .

3.7. Определение осадки фундамента Свайный фундамент имеет размеры условной подошвы b= 1,82×1,82 м, глубину подошвы условного фундаментаd=8,7 м, среднее давление под подошвой р=892,0 кПа<R.Деформационные свойства грунтов определены лабораторными компрессионными испытаниями и полевыми штамповыми. Требуется определить конечную (стабилизированную) осадку методом послойного суммирования. Фундаменты под стенами здания, в особенности наружными, не являются центрально нагруженными. Но так как расчет осадки ведется для центральной оси фундамента, то за интенсивность нагрузки на грунт под подошвой фундамента принимается средняя ордината трапецеидальной эпюры внецентренно нагруженного фундамента, что в расчетном отношении позволяет считать его центрально нагруженным. Подготавливаем графическую схему, необходимую для расчета осадки. Вычисляем для ее построения необходимые данные. При планировке срезкой (см. рис. 3.2) эпюра природного давления напланировочной отметке принимается равной нулю.— на границе I и II слоев: ;— на границе II и III слоев: , — на глубине 15,0 м, — на отметке заложения подошвы фундамента:;Вычисление ординат вспомогательной эпюры приведено в таблице 3.2Таблица 3.264 172,1175,7287,812,834,435,157,6Вычисляем ординаты эпюры дополнительного давления Сначала вычисляется верхняя ордината эпюры σzp, 0непосредственно под подошвой фундамента при z=0:.Затем вычисляются другие ординаты по формуле σzp, i= σzp, 0αiдля различных глубин ziоткладываемых от подошвы фундамента. Коэффициенты берутся по величине отношения длины фундамента к ширине фундамента, то есть — для квадратных фундаментов и отношения. Принимаем z1=0,73 мПо таблице 2.7 МУ для квадратного фундамента с соотношением сторон находим коэффициент рассеивания напряжений α = 0,8.Находим ординаты дополнительного давленияσzp, i= σzp, 0αi = 716,3· 0,8 = 573,0 кПа. Аналогично находим ординаты давления для всей сжимаемой толщи. Вычисления приведены в таблице 3.3:Таблица 3.3aiσzp, I, кПаhi, мСлои грунта00,1 716,30,00Супесь пластичная.

Е=14 000МПа0,80,730,8573,00,731,61,460,449 321,60,732,42,180,257 184,10,733,22,910,16 114,60,734,003,640,10 877,40,734,804,370,7 755,20,735,054,600,7 251,60,235,65,100,5 841,50,506,45,820,4 532,20,737,26,550,3 625,80,738,007,280,2 920,80,738,88,010,2 417,20,739,68,740,0214,30,7310,49,460,1 712,20,73Дляz =4,6 мПо таблице 2.7 МУ для квадратного фундамента с соотношением сторон находим коэффициент рассеивания напряжений α = 0,072.Находим ординаты дополнительного давленияσzp, i= σzp, 0αi = 716,3· 0,072 = 51,6кПа.Рис. 3.1 Схема к расчету осадки фундамента Эпюра вспомогательного давления пересекается с эпюрой дополнительного давления на глубине z = 4,6 м от подошвы условного фундамента, в пределах III ИГЭ — супесь пластичная. Осадка в каждом грунтовом слое складывается из осадок входящих в него элементарных слоев, полных и не полных., гдекоэффициент, учитывающий отсутствие поперечного расширения грунта основания;

— модуль общей (линейной) деформации. Полученная осадка оказалась меньше 8 см — предельной величины осадки, приведенной в СНиП 2.

02.01−83* для производственных и гражданских зданий. Следовательно, условие расчета по второму предельному состоянию выполняется.